CN0338 EVAL-CN0338-ARDZ板屬于Arduino屏蔽板，可兼容其它 Arduino平臺。但是，如果目標Arduino兼容型平臺的電路 板上沒有高精度ADC，則用戶必須調節AD8629的增益， 使信號為ADC所接受，方法是改變R6和R10。設置R7和R9 同樣會改變共模電壓。 本電路使用EVAL-CN0338-ARDZ屏蔽電路板、外部電源、 帶串行端口終端程序的PC， 以及EVAL-ADICUP360 Arduino兼容型平臺板。如需獲取平臺板的用戶指南，請 訪問: www.analog.com/cn/EVAL-ADICUP360_User_Guide. 如需獲取EVAL-CN0338-ARDZ板的用戶指南，請訪問: www.analog.com/CN0338-UserGuide. 設備要求 需要以下設備： EVAL-CN0338-ARDZ 電路板。 EVAL-ADICUP360 Arduino兼容型平臺，加載CN-0338 固件。 帶USB端口的PC以及64位Linux發布版操作系統，內核版本v4.2.0-amd64或更高，帶終端程序。 7 V至12 V/1 A直流電源，或7 V至12 V/1 A等效臺式電源。 0 ppm至100 ppm二氧化碳濃度的校準氣體(比如氮氣)。 5,000 ppm (0.5% vol.)二氧化碳濃度的最大濃度校準氣體。 其它值可根據應用選擇最大濃度。 測試設置功能框圖 測試配置的功能框圖如圖12所示。       圖12. 測試設置功能框圖 設置 執行下列步驟，設置待評估電路： 將EVAL-CN0338-ARDZ屏蔽板插入EVAL-ADICUP360平 臺板。 按照EVAL-ADICUP360用戶指南中的說明， 將 EVAL-ADICUP360虛擬COM USB端口連接至PC。 按照EVAL-ADICUP360用戶指南中的說明，采用7 V至 12 V/1 A直流電源為EVAL-ADICUP360上電。 使用115200 Hz波特率和正確的虛擬COM端口設置終端 軟件。 如果系統的波特率設置不正確， 則按下 EVAL-ADICUP360板上的RESET按鈕設置默認值。 按照提示啟動CN-0338，為第一次使用或硬件更改執行 系統校準例程。 校準例程針對sbllcalibrate命令采用標準(理想)比爾-朗伯 定律，針對mbllcalibrate命令采用修正后的比爾-朗伯定 律。若采用修正后的比爾-朗伯定律，則用戶必須輸入b 和c常數。 應用低濃度氣體，然后輸入百分比濃度xLOW。 應用最大濃度校準氣體，然后輸入濃度水平xCAL。程序 計算所需系數。常數保存在非易失性存儲器中，直到執 行其它校準例程。 如果跳過校準例程，則在理想比爾-朗伯方程計算中采 用ZERO、b和TLOW的默認值。 輸入run命令，然后程序便可持續顯示二氧化碳濃度。 更多詳情請參考CN-0338用戶指南。 EVAL-CN0338-ARDZ Arduino屏蔽板的照片如圖13所示。       圖13. EVAL-CN0338-ARDZ板照片 熱電堆傳感器由通常串聯(或偶爾并聯)的大量熱電偶組成。串聯熱電偶的輸出電壓取決于熱電偶結與基準結之間的溫度差。該原理稱為塞貝克效應。 本電路使用AD8629運算放大器放大熱電堆傳感器輸出信號。熱電堆輸出電壓相對較小(從幾百微伏到幾毫伏)，需要高增益和極低的失調與漂移，以避免直流誤差。熱電堆的高阻抗(典型值為84 k)要求低輸入偏置電流以便最大程度減少誤差，而AD8629的偏置電流僅為30 pA(典型值)。該器件隨時間和溫度變化的漂移極低，只要校準溫度測量便可消除額外誤差。與ADC采樣速率同步的脈沖光源最大程度減少低頻漂移和閃爍噪聲引起的誤差。 AD8629在1 kHz下的電壓噪聲頻譜密度僅為22 nV/√Hz，低于37 nV/√Hz的熱電堆電壓噪聲密度。 此外，AD8629在10 Hz下的電流噪聲頻譜密度極低，典型值僅為5 fA/Hz。該電流噪聲流過84 k熱電堆，10 Hz時的噪聲貢獻僅為420 pV/Hz。 低噪聲放大器ADA4528-1緩沖的共模電壓為200 mV，因此NTC和熱電堆信號輸出滿足ADuCM360緩沖模式輸入的要求。ADuCM360 ADC緩沖模式輸入為AGND + 0.1 V至大約AVDD − 0.1 V。CN-0338 Arduino屏蔽板只需采用單輸入ADC即可兼容其它類型的Arduino兼容型平臺板。 ADP7105低壓差調節器生成穩定的5 V輸出電壓以驅動燈， 并由ADuCM360開關。該電路的斬波頻率范圍為0.1 Hz至5 Hz，可通過軟件選擇。ADP7105具有軟啟動功能，冷啟動燈時沒有浪涌電流。 ADuCM360集成雙通道、24位、-型ADC，在3.5 Hz至3.906 kHz的可編程速率范圍內可同步采樣雙單元熱電堆。NDIR系統的數據速率范圍限制在3.5 Hz至483 Hz之間，以便具有最佳的噪聲性能。 工作原理 為了理解熱電堆，有必要回顧熱電偶的基本理論。如果在絕對零度以上的任意溫度下連接兩種不同的金屬，則兩種金屬之間會產生電位差(熱電EMF或接觸電位)，此電位差是結溫的函數(參見圖2中的熱電EMF電路)。該效應稱為塞貝克效應，以其發現者omas Johann Seebeck命名。 圖2. 熱電偶原理 如果兩根導線在兩處相連，則形成兩個結點(參見圖2中連接負載的熱電偶)。如果兩個結點的溫度不同，則電路中產生凈EMF，并有電流流過，電流由EMF和電路總電阻決定(參見圖2)。如果其中一根導線斷開，則斷點處電壓等于電路的凈熱電EMF；并且如果該電壓可以測得，便可利用其計算兩個結點之間的溫度差(參見圖2中的熱電偶電壓測量)。記住，熱電偶測量兩個結點之間的溫度差，而非一個結點處的絕對溫度。只有當另一個結點(通常稱為基準結點或冷結)已知的情況下，測量結點處的溫度才可測得。 但是，要測量熱電偶產生的電壓卻很困難。假設電壓表連接第一個熱電偶測量電路(參見圖2中顯示冷結的實際熱電偶電壓測量)。連接電壓表的導線在連接處形成了更多的熱電偶。如果這些額外的結點溫度相同(無論溫度是多少)，則中間金屬法則表明它們對系統的總EMF沒有凈貢獻。如果它們的溫度不同，則產生誤差。由于每一對不同的接觸金屬都會產生熱電EMF——包括銅片/焊點、柯伐/銅片(柯伐是一種用于IC引線框架的合金)和鋁/柯伐(IC內的焊接)——在實際電路中，問題更為復雜，有必要極其謹慎地確保熱電偶周邊電路的所有結點對(除測量結點和基準結點本身)的溫度相同。 熱電堆由大量熱電偶串聯而成，如圖3所示。與單個熱電 偶相比，熱電堆產生的熱電電壓要高得多。 圖3. 多個熱電偶組成熱電堆 在NDIR應用中，脈沖和濾波紅外光施加于串聯有源結 點；因此，結點加熱，產生較小的熱電電壓。基準結點的 溫度由熱敏電阻測量。 針對正電荷和負電荷，很多氣體都有永久或非永久分隔的 中心。在紅外頻譜，氣體可吸收特定頻率，這種特性可以 用來進行氣體分析。當紅外輻射射入氣體中，并且當紅外 波長匹配分子的自然頻率或諧振頻率時，原子能態根據分 子的離散步長變化而振動。 對于大部分紅外氣體檢測應用而言，目標氣體的身份是已 知的，因此不需要氣相色譜。然而，如果不同氣體的吸收 線重疊，那么應用就必須處理這些氣體之間一定程度上的 交叉靈敏度。 二氧化碳在4200 nm和4320 nm之間的吸收極強，如圖4所示。 圖4. 二氧化碳(CO2)的吸收頻譜 紅外光源的可用輸出范圍和水的吸收頻譜同樣決定了檢測 波長的選擇。在3000 nm以下，以及4500 nm和8000 nm之 間，水具有較強的吸收。如果目標氣體中有濕氣(濕度高)， 則在這些范圍內，檢測氣體頻譜線的一切嘗試都會受到較 強的干擾影響。圖5顯示了二氧化碳吸收頻譜與水的吸收 頻譜重疊。(所有吸收數據均來自HITRAN數據庫。) 圖5. 二氧化碳與水的吸收頻譜重疊 如果將紅外光施加在雙熱電堆檢測器上，并安裝一對濾光 器，使其中一個濾光器聚焦在4260 nm，而另一個聚焦在 3910 nm，則通過兩個熱電堆的電壓之比即可測得二氧化碳 濃度。吸收通道中的濾光器用作檢測通道，吸收頻譜外的 濾光器用作基準通道。 使用基準通道后，可消除灰塵或輻 射強度遞減引起的測量誤差。在3910 nm下方沒有吸收線， 注意這一點很重要；這使得該區域成為基準通道的理想 地點。 NDIR檢測中使用的熱電堆具有相對較高的內部電阻，而 50 Hz/60 Hz電源線噪聲會耦合進入信號路徑。熱電堆的源 阻抗可能為100 k左右，導致熱噪聲成為系統內的主要噪 聲。例如，圖1系統中選用的熱電堆檢測器電壓噪聲密度 為37 nV/Hz。使來自檢測器的信號量最大化，并在電路中 使用較低增益，便有可能確保氣體測量系統具有最佳性能。 使來自熱電堆檢測器的信號最大化的最佳方法是使用具有 高反射屬性的采樣腔，這樣做可以確保檢測器吸收信號源 的輻射，而不吸收腔室本身的輻射。使用反射腔室來減少 腔室吸收輻射量還可降低系統功耗，因為這樣可以使用較 小的輻射源。 NDIR氣體吸收的比爾-朗伯定律 有源檢測器的紅外密度以指數關系遞減，此關系稱為比爾- 朗伯定律： 其中： I表示目標氣體的密度。 I0表示零氣體的密度。 k表示特定氣體和濾光器組合的吸收系數。 l表示燈與檢測器之間的等效光學路徑長度。 x表示氣體濃度。 對于有源檢測器輸出，存在相應的輸出電壓變化V0 – V： 其中： FA表示小數吸收。 V0表示零氣體的輸出。 V表示目標氣體的輸出。 整理公式，并結合前面兩個公式，可得： 如果k和l保持不變，FA可相對于x軸進行描繪，如圖6所示 (其中，kl = 115、50、25、10和4.5)。FA值隨c增加，但最終 在高氣體濃度下飽和。 圖6. 典型小數吸收(kl = 4.5、10、25、50、115) 這一關系表明，對于任意固定的設置，低濃度時氣體等級 變化的解析能力要優于高濃度；但是，可以調節k和l，以 便針對所需的氣體濃度范圍提供最佳吸收。這意味著較長 的光學路徑更適合于低氣體濃度，而較短的光學路徑更適 合于高氣體濃度。 下文描述了兩點校準步驟，這在使用理想比爾-朗伯公式確 定kl常數的情況下是必需的。如果b = kl，則 第一部分校準要求對傳感器組件施加低濃度CO2氣體(或純 氮氣，即0% vol.)。 ACTLOW表示低濃度氣體中有源檢測器的峰峰值輸出。 REFLOW表示低濃度氣體中基準檢測器的峰峰值輸出。 TLOW表示低濃度氣體的溫度。 第二部分校準要求將已知濃度(xCAL)的二氧化碳氣體施加到 組件上。通常，xCAL濃度水平選擇濃度范圍內的最大值(比 如針對工業空氣質量范圍，選擇0.5% vol.)。 ACTCAL表示校準氣體濃度為xCAL時，有源檢測器的峰峰 值輸出。 REFCAL表示校準氣體濃度為xCAL時，基準檢測器的峰峰 值輸出。 以下含有兩個未知數(I0和b)的聯立方程可以寫為： 求解i0和B兩方程， 然后，對于未知濃度(x)的氣體有： ACT表示未知氣體中有源檢測器的峰峰值輸出。 REF表示未知氣體中基準檢測器的峰峰值輸出。 T表示未知氣體的溫度，單位為K。 系數T/TLOW補償濃度隨溫度的變化(因為使用了理想氣體 定律)。 修正比爾-朗伯定律 出于實際考慮，在使用NDIR時，需要修改比爾-朗伯定律以得到精確的讀數，如下所示： 因為并非所有受到有源熱電堆沖擊的紅外輻射都會被氣體 所吸收(哪怕氣體濃度較高)，因而引入SPAN系數。由于濾 光器帶寬和吸收頻譜的精細結構，SPAN小于1。 光學路徑長度的變化和光的散射要求增加功率項c，以便 使方程精確吻合實際吸收數據。 b和SPAN常數值同樣取決于測量的濃度范圍。典型濃度范 圍如下所示： 工業空氣質量(IAQ)：0至0.5% vol. (5000 ppm)。 注意， 環境空氣中的二氧化碳濃度約為0.04% vol.，或400 ppm。 安全值：0至5% vol.。 燃燒：0至20% vol.。 過程控制：0至100% vol.。 特定系統的b和c實際值通常確定如下：取FA與濃度x的關 系曲線上的一個數據點，然后使用曲線擬合程序。 對于b和c常數已確定的給定系統，ZERO和SPAN的數值可 以使用兩點校準法計算得到。 此過程的第一步是應用低氣體濃度xLOW，并記錄： ACTLOW: 低濃度氣體中有源檢測器的峰峰值輸出。 REFLOW: 低濃度氣體中基準檢測器的峰峰值輸出。 TLOW: 低濃度氣體的溫度，單位為K。 第二部分校準要求將已知濃度(xCAL)的二氧化碳氣體施加到 組件上。通常，xCAL濃度水平選擇濃度范圍內的最大值(比 如針對工業空氣質量范圍，選擇0.5% vol.)。記錄以下內容： ACTCAL: 校準氣體濃度為xCAL時，有源檢測器的峰峰 值輸出。 REFCAL: 校準氣體濃度為xCAL時，基準檢測器的峰峰 以下含有兩個未知數(I0和SPAN)的聯立方程可以寫為： 求解兩個方程中的ZERO和SPAN： 然后，對于未知濃度(x)的氣體有： ACT表示未知氣體中有源檢測器的峰峰值輸出。 REF表示未知氣體中基準檢測器的峰峰值輸出。 T表示未知氣體的溫度，單位為K。 此方程假定TLOW = TCAL。 環境溫度的影響 熱電堆檢測器通過吸收輻射來檢測溫度，但也會對環境溫 度變化作出響應，導致雜散和干擾信號增加。由于這個原 因，很多熱電堆都在封裝內集成了熱敏電阻。 輻射吸收與腔室中的目標分子數量有關，而非目標氣體的 絕對百分比。因此，吸收采用標準大氣壓力下的理想氣體 定律表述。 有必要同時記錄校準狀態和測量狀態下的溫度數據： 其中： x表示無溫度補償時的氣體濃度。 TLOW表示低和高氣體濃度時的溫度，單位為K。 T表示采樣時的溫度，單位為K。 xT表示溫度為T時的氣體濃度。 理想氣體定律下除了濃度會隨溫度而變之外，SPAN和FA 也會隨溫度而產生輕微變化，并且進行精度極高的濃度測 量時可能需要校正。 本電路筆記不涉及SPAN和FA溫度校正；但是可以從SGX Sensortech(2 Hanbury Road，Chelmsford，UK)的應用筆記 1、應用筆記2、應用筆記3、應用筆記4和應用筆記5，以 及Alphasense Limited(Sensor Technology House，300 Avenue West，Skyline 120，Great Notley Essex，UK)的應用筆記 AAN-201、AAN-202、AAN-203、AAN-204和AAN-205中 獲取詳情。 熱電堆驅動器 HTS-E21-F3.91/F4.26熱電堆(Heimann Sensor，GmbH)的每 一條通道都配備了84 k內部電阻。熱電偶其中一條通道的 驅動器等效電路如圖7所示。內部84 k熱電堆電阻和外部 8.2 nF電容組成RC低通噪聲濾波器，−3 dB截止頻率為： 改變不同熱電堆的C11和C15也就改變了噪聲性能和響應 時間。 圖7. 熱電堆驅動器等效電路，G = 214.6 84 k/8.2 nF濾波器的22位階躍函數建立時間約為： AD8629同相放大器增益設置為214.6，−3 dB截止頻率為： 22位建立時間約為 NDIR最大斬波頻率為5 Hz，因此半周期脈沖寬度最小值為 100 ms。22位建立時間約為0.1乘以最小斬波脈沖寬度。 AD8629的0.1 Hz至10 Hz輸入電壓噪聲為0.5 μV p-p。忽略傳 感器電壓噪聲和AD8629電流噪聲，則熱電堆的1 mV p-p信 號輸出具有如下信噪比(SNR)： 其中一個熱電堆以偽差分輸入方式連接ADuCM360 ADC1/ADC3對，第二個連接ADC2/ADC3對。ADC3輸入 連接200 mV共模電壓，由ADA4528-1低噪聲放大器驅動。 ADA4528-1的0.1 Hz至10 Hz輸入電壓噪聲為99 nV p-p。若要使ADC輸入引腳保持在0.1 V以上，則需使用200 mV共模 電壓。 AD8629增益級為214.6，ADuCM360內部PGA增益通過軟 件自動設定，范圍為1至128，確保輸入信號匹配ADC輸 入的滿量程范圍(即±1.2 V)。來自熱電堆的峰峰值信號范 圍為幾百微伏至幾毫伏。例如，假設滿量程熱電堆信號為 1 mV p-p，則PGA增益4可產生860 mV p-p的ADC輸入信號。 不同靈敏度的熱電堆可能會要求AD8629級具有不同增益。 如需將CN-0338 Arduino屏蔽板與其它Arduino兼容型平臺 對接，并且如果該平臺采用的ADC沒有內置PGA，則可能 需要更高的增益。 改變AD8629增益的最簡單方法是改變R6和R10；這樣不會 影響由R5/R8和C9/C10決定的主極點頻率。 可通過軟件選擇熱電堆輸出數據處理算法。用戶可以在峰 峰值算法和均值算法之間作出選擇。 更多有關信號采集、燈脈沖定時以及溫度補償處理算法的 詳細信息，請參閱CN-0338設計支持包中的CN-0338源代碼和CN-0338用戶指南。 NTC熱敏電阻驅動器 熱電堆中的集成式NTC溫度傳感器特性如下： 熱敏電阻驅動器的戴維寧等效電路如圖8所示。R3和R4分 壓器電阻提供670.3 mV電壓源，并與103.6 k電阻串聯。 驅動電壓為670.3 mV − 200 mV = 470.3 mV。 圖8. NTC熱敏電阻驅動器等效電路 當RTH = 100 k時(25°C)，熱敏電阻上的電壓為231 mV，因 此測量時，將PGA增益設為4。 ADuCM360中的靈活輸入多路復用器和雙通道ADC支持熱 電堆信號和溫度傳感器信號的同時采樣，以補償漂移。 紅外光源驅動器 選用International Light Technologies MR3-1089作為燈絲光源，它具有拋光鋁反射器，150 mA時所需驅動電壓為5.0 V， 以便使紅外輻射最大化，并獲得最佳系統性能。來自燈的 熱量使光反射器的溫度保持在環境溫度以上，有助于防止 潮濕環境中出現冷凝。 溫度較低(關燈)時，燈絲燈具有較低的電阻，這使其在開 燈瞬間產生電流浪涌。帶有軟啟動功能的調節器對于解決 這個問題很有用。 ADP7105低壓差穩壓器具有可編程使能引腳， 能與 ADuCM360的通用輸入/輸出引腳一同使用，從而使能/禁 用燈的電壓。10 nF軟啟動電容C6具有12.2 ms的軟啟動時 間，這約等于100 ms最小斬波階躍時間的0.125倍。 仔細確保燈的返回路徑不會流經敏感的熱電堆檢測器接地 返回路徑。燈的電流不可以使用和處理器一樣的返回路 徑，否則可能會產生電壓失調誤差。強烈建議針對燈的驅 動以及系統的信號調理部分采用單獨的穩壓器。 ADP7105燈驅動器直接采用連接EVAL-ADICUP360板的外 部電源供電。 軟件考慮因素 同步斬波和采樣 ADuCM360集成兩個24位、-型ADC，這些ADC工作在 連續采樣模式下。如需測量氣體濃度，就必須對基準和有 源通道中的峰峰值信號值進行采樣。ADC由可編程增益放 大器驅動，增益選項為1、2、4、8、16、32、64和128。 默認斬波頻率設為0.25 Hz，默認采樣速率設為10 Hz。但是， 可以在軟件中設置斬波頻率，設置范圍為0.1 Hz至5 Hz； 還可以設置ADC采樣速率，設置范圍為3.5 Hz至483 Hz。 軟件保證采樣速率至少是斬波頻率的30倍。 對于0.25 Hz的默認斬波頻率而言，熱電堆數據在2秒半周期 的最后1.5秒內以10 Hz速率獲得，保證信號建立。忽略前 500 ms的數據(閃爍時間)。消隱時間也可以在軟件中設置， 上升沿和下降沿均可。注意，NTC熱敏電阻數據在消隱期 間獲得。 校準程序： 理想比爾-朗伯方程 由于燈和熱電堆的特性不同，剛開始以及改變熱電堆或燈 時必須校準電路。 建議將整個組件放置在密封腔室中，并可向其中注入已知 濃度的二氧化碳氣體，直到腔室中一切原有氣體均被排 出。穩定數分鐘后，便可開始進行測量。 理想比爾-朗伯方程的校準方式和算法如以下步驟所示： 輸入下列命令： sbllcalibrate(標準比爾-朗伯校準)。 注入低濃度(xLOW)或零氣體(氮氣)，并讓腔室穩定。 在終端輸入二氧化碳濃度。 系統測量ACTLOW，它表示低濃度氣體中有源檢測器 系統測量REFLOW，它表示低濃度氣體中基準檢測器 系統測量低濃度氣體的溫度TLOW。 向腔室中注入濃度為xCAL的高濃度二氧化碳。 在終端輸入二氧化碳濃度。 系統測量ACTCAL、REFCAL和校準溫度TCAL。 系統計算ZERO和b值： 如需利用理想比爾-朗伯方程測量未知濃度的二氧化碳氣 體，則請按下述步驟操作： 向腔室注入未知濃度氣體并使其穩定。 測量ACT，它表示有源檢測器的峰峰值輸出。 測量REF，它表示基準檢測器的峰峰值輸出。 測量溫度T，單位K。 使用校準后的ZERO值。 使用校準后的b值。 計算小數吸收： 計算濃度，應用理想氣體定律下的溫度補償： 此步假定 TLOW = TCAL. 校準程序： 修正比爾-朗伯方程 如果通過測量得到了常數b和c的值，則使用下列步驟。 輸入下列命令：mbllcalibrate (修正后的比爾-朗伯校準)。 輸入b和c常數。 注入低濃度(xLOW)二氧化碳氣體(氮氣)，并讓腔室穩 在終端輸入二氧化碳濃度。 系統測量ACTLOW，它表示低濃度氣體中有源檢測器 系統測量REFLOW，它表示低濃度氣體中基準檢測器 系統測量溫度TLOW。 向腔室中注入濃度為xCAL的高濃度二氧化碳。 在終端輸入二氧化碳濃度。 系統測量ACTCAL、REFCAL和校準溫度TCAL。 系統計算ZERO和SPAN： 如需利用修正后的比爾-朗伯方程測量未知濃度的二氧化碳 氣體，則請按下述步驟操作： 向腔室注入未知濃度氣體并使其穩定。 測量ACT，它表示有源檢測器的峰峰值輸出。 測量REF，它表示基準檢測器的峰峰值輸出。 測量溫度T，單位K。 使用校準后的ZERO和SPAN值。 使用之前確定的b和c值。 計算小數吸收： 計算濃度，應用理想氣體定律下的溫度補償： 此步假定 TLOW = TCAL. NTC熱敏電阻算法與計算 NTC熱敏電阻等效電路如圖9所示。 圖9. NTC熱敏電阻電路 熱敏電阻上的電壓為： 其中： VCC為3.3 V。 RNTC 表示熱敏電阻值。 NTC熱敏電阻值可以表示為： 其中： RTH表示溫度為T0時的熱敏電阻值。. β是NTC熱敏電阻數據手冊中的參數。 RNTC表示溫度T時的熱敏電阻值。 合并以上兩個方程可得： 在每個燈的斬波時間間隔內，ADC切換至NTC采樣，如圖 10所示。 圖10. NTC和熱電堆采樣時序，以及燈的斬波 人機界面 該板用作虛擬COM器件，而默認的COM端口設置為： 115200 Hz、1個啟動位、8個數據位、無奇偶校驗位和2個 停止位。如果波特率設置不正確，則電路不響應。用戶可 以通過按下EVAL-ADICUP360板上的RESET按鈕，將波特 率復位至默認值。注意，EVAL-ADICUP360復位僅復位波 特率數值，CN-0338其它設置保持不變。如需將所有這些 參數復位至默認值，可以使用resetTodefault命令。 任意類型的串行端口終端均可與EVAL-ADICUP360板交 互，用于開發和調試。在本地設置終端或無回波類特性， 因為EVAL-ADICUP360回波返回來自PC的所有特性。 CN-0338軟件使用ADuCM360的P0.1和P0.2端口作為UART 通信引腳。 根據連接PC的USB端口設置EVAL-ADICUP360跳線。請參 考EVAL-ADICUP360產品頁面了解更多詳情。 成功連接后，根據終端方向操作EVAL-CN0338-ARDZ板。 圖11. 典型CN-0338板的小數吸收與 二氧 化碳濃度的關系 EVAL-CN0338-ARDZ板的完整設計支持包包括布局文件、 物料清單、原理圖和源代碼， 請參閱: www.analog.com/CN0338-DesignSupport。 CN0338 NDIR基于熱電堆的氣體檢測電路 圖1中的電路是一個完整基于熱電堆的氣體傳感器，利用了非分散紅外(NDIR)原理。該電路針對CO2檢測優化，而采用不同濾光器的熱電堆之后亦可精確測量多種氣體的濃度。 圖1. NDIR氣體檢測電路(簡化原理圖：未顯示所有連接和去耦) 該電路板 (PCB) 采用 Arduino 屏蔽尺寸設計，并與EVAL-ADICUP360Arduino兼容型平臺板對接。信號調理由AD8629和低噪聲放大器ADA4528-1以及集成可編程增 益放大器、雙通道24位Σ-型模數轉換器(ADC)和ARM Cortex-M3處理器的精密模擬微控制器ADuCM360實現。 CN0338 cn0338

• 基于NDIR的氣體傳感器
• 針對CO₂進行優化
• Arduino擴展板外形尺寸，可實現快速原型制作

(analog)