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衛星通信、雷達和信號情報(SIGINT)領域的許多航空航天和防務電子系統早就要求使用一部分或全部X和Ku頻段。隨著這些應用轉向更加便攜的平臺，如無人機(UAV)和手持式無線電等，開發在X和Ku波段工作，同時仍然保持極高性能水平的新型小尺寸、低功耗無線電設計變得至關重要。本文介紹一種新型高中頻架構，其顯著削減了接收機和發射機的尺寸、重量、功耗與成本，而系統規格不受影響。由此產生的平臺與現有無線電設計相比，模塊化程度、靈活性和軟件定義程度也更高。
簡介
近年來，推動RF系統實現更寬帶寬、更高性能、更低功耗，同時提高頻率范圍并縮小尺寸的力量越來越強大。這一趨勢已成為技術進步的驅動力，RF器件的集成度遠超以往所見。有許多因素在推動這一趨勢。
衛星通信系統為了發送和接收每天收集到的數TB數據，對數據速率的要求已達到4 Gbps。這一要求推動系統的工作頻率提高到Ku和Ka波段，原因是在這些頻率上更容易實現更寬的帶寬和更高的數據速率。這勢必導致通道密度更高，每通道的帶寬更寬。
在信號情報領域，性能要求也在不斷提高。此類系統的掃描速率越來越高，故而要求系統具有快速調諧PLL和寬帶寬覆蓋范圍。對尺寸更小、重量更輕、功耗更低(SWaP)和集成度更高系統的需求，源于業界希望在現場操作手持式設備，以及希望提高大型固定位置系統的通道密度。
相控陣的發展同樣得益于單芯片RF系統集成度的提高。集成讓收發器越來越小，使得每個天線元件都可以有自己的收發器，進而促使模擬波束賦形向數字波束賦形轉變。通過數字波束賦形，單一陣列可以同時追蹤多個波束。相控陣系統應用廣泛，包括天氣雷達和定向通信等。由于低頻信號環境變得越來越擁堵，許多應用不可避免地要求提高頻率。
本文介紹如何利用一種高度集成的架構來應對上述挑戰，該架構將AD9371收發器用作中頻接收機和發射機，使得整個中頻級及其相關器件都可以從系統中移除。文中比較了傳統系統與提議的架構，并舉例說明了如何通過典型設計流程來實現此架構。具體說來，使用集成收發器可以實現一些高級頻率規劃，這是標準超外差樣式收發器做不到的。
超外差架構概述
超外差架構由于能實現很高的性能而成為多年來的首選架構。超外差接收機架構通常包括一個或兩個混頻級，混頻級饋入模數轉換器(ADC)。典型超外差收發器架構如圖1所示。
圖1. 傳統X和Ku波段超外差接收和發射信號鏈
第一轉換級將輸入RF頻率上變頻或下變頻至帶外頻譜。第一IF（中頻）的頻率取決于頻率和雜散規劃、混頻器性能以及RF前端使用的濾波器。然后，第一IF向下轉換為ADC可以數字化的較低頻率。雖然ADC在處理更高帶寬的能力上取得了巨大進步，但為達到最優性能，其頻率上限目前是2 GHz左右。輸入頻率更高時，必須考慮性能損失，而且更高輸入頻率要求更高時鐘速率，這會導致功耗上升。
除混頻器外，還有濾波器、放大器和步進衰減器。濾波用于抑制不需要的帶外(OOB)信號。若不加抑制，這些信號會在目標信號上產生雜散，使目標信號很難或無法進行解調。放大器設置系統的噪聲系數和增益，提供足夠高的靈敏度以接收小信號，同時又不是太高以至于ADC過度飽和。
還有一點需要注意，此架構常常需要使用表面聲波(SAW)濾波器以滿足ADC嚴格的抗混疊濾波器要求。SAW濾波器會提供急劇滾降性能以滿足這些要求，但同時也會帶來明顯的延遲和紋波。
圖2所示為一個X波段超外差接收機頻率規劃示例。該接收機希望接收8 GHz和12 GHz之間的信號，帶寬為200 MHz。目標頻譜與可調諧本振(LO)混頻，產生5.4 GHz IF。然后，5.4 GHz IF與5 GHz LO混頻以產生最終的400 MHz IF。最終IF范圍是300 MHz至500 MHz，這是很多ADC能夠發揮良好性能的頻率范圍。
圖2. X波段接收機頻率規劃示例
接收機的重要特性
除了熟知的增益、噪聲系數和三階交調截點特性以外，影響接收機架構頻率規劃的其他典型特性包括鏡像抑制、IF抑制、自發雜散和LO輻射。
· 鏡像雜散—目標頻段之外的RF，其與LO混頻產生IF的干擾。
· IF雜散—IF頻率的信號，其通過混頻器之前的濾波潛入，顯示為IF干擾。
· LO輻射—來自LO的RF泄漏到接收機鏈的輸入連接器。LO輻射是可以檢測到的，即使在僅接收的工作模式下也能檢測（參見圖3）。
圖3. LO輻射泄漏通過前端返回
· 自發雜散—接收機內部的時鐘或本振混頻導致的IF雜散。
鏡像抑制特性同時適用于第一和第二混頻級。在X和Ku波段的典型應用中，第一混頻級的中心頻率可以是5 GHz到10 GHz范圍的高IF。這里需要高IF，原因是鏡像頻率為Ftune + 2 ×IF，如圖4所示。IF越高，鏡像頻段離得越遠。此鏡像頻段必須在其到達第一混頻器之前加以抑制，否則此范圍內的帶外能量會表現為第一IF中的雜散。這是通常使用兩個混頻級的主要原因之一。如果只有一個混頻器，并且IF為數百MHz，那么將很難在接收機前端中抑制鏡像頻率。
圖4. 混頻進入IF的鏡像
將第一IF下變頻至第二IF時，第二混頻器也存在一個鏡像頻段。第二IF的頻率較低（幾百MHz到2 GHz），故第一IF濾波器的濾波要求可能視情況而不同。對于第二IF為幾百MHz的典型應用，高頻第一IF的濾波可能非常困難，需要很大的定制濾波器。這常常是系統中最難設計的濾波器，因為頻率很高且抑制要求通常很窄。
除鏡像抑制外，還必須有力地濾除從混頻器返回接收輸入連接器的LO功率水平。這樣可確保無法因為輻射功率而檢測到用戶。為此，LO應遠離RF通帶，確保可以實現充分濾波。
高中頻架構概述
最新集成收發器產品包括AD9371，它是一款300 MHz至6 GHz直接變頻收發器，具有兩個接收通道和兩個發射通道。接收和發射帶寬可在8 MHz至100 MHz范圍內調整，工作模式可配置為頻分雙工(FDD)或時分雙工(TDD)。該器件采用12 mm2?封裝，TDD模式下功耗約為3 W，FDD模式下功耗約為5 W。由于正交糾錯(QEC)校準的優勢，它實現了75 dB到80 dB的鏡像抑制性能。
圖5. AD9371直接變頻收發器功能框圖
集成收發器IC的性能進步開啟了新的可能性。AD9371集成了第二混頻器、第二IF濾波和放大、可變衰減ADC以及信號鏈的數字濾波和抽取功能。在該架構中，AD9371（其調諧范圍為300 MHz至6 GHz）可調諧到3 GHz和6 GHz之間的頻率，直接接收第一IF（參見圖6）。其增益為16 dB，NF為19 dB，5.5 GHz時的OIP3為40 dBm，故AD9371是非常理想的IF接收機。
圖6. X或Ku波段TRx，AD9371用作中頻接收機
集成收發器用作IF接收機，便不再需要像超外差接收機那樣擔心通過第二混頻器的鏡像，這可以大大降低第一IF帶的濾波需求。不過，為了消除收發器中的二階效應，仍然需要一定的濾波。第一IF帶現在應以兩倍的第一IF頻率提供濾波以消除此類效應，這比濾除第二鏡像和第二LO要容易得多，它可能接近數百MHz。通常，利用低成本的小型LTCC濾波器成品即可滿足此類濾波要求。
這種設計還使系統具有很高的靈活性，可針對不同應用而輕松加以重復使用。靈活性的表現之一是IF頻率選擇。IF選擇的一般經驗法則是讓它比經過前端濾波的目標頻譜帶寬高1 GHz至2 GHz。例如，若設計師需要4 GHz頻譜帶寬（17 GHz至21 GHz）經過前端濾波器，則IF可以位于5 GHz頻率（比目標帶寬4 GHz高1GHz）。這有助于前端實現濾波。如果只需要2 GHz帶寬，可以使用3 GHz的IF。此外，AD9371具有軟件定義特性，很容易隨時改變IF，所以特別適合需要避開阻塞信號的認知無線電應用。AD9371的帶寬也可以在8 MHz至100 MHz范圍內輕松調整，有利于避免目標信號附近的干擾。
高中頻架構的高集成度使得最終的接收機信號鏈所占空間只有等效超外差架構的50%左右，同時功耗降低30%。另外，高中頻架構接收機比超外差架構更為靈活。這種架構是要求小尺寸、高性能的低SWaP市場的福音。
高中頻架構接收機頻率規劃
高中頻架構的優點之一是能夠調諧IF。當試圖創建一個能避開干擾雜散的頻率規劃時，這種能力特別有用。當接收到的信號在混頻器中與LO混頻并產生一個非IF頻段內目標信號音的m ×n雜散時，就會引起干擾雜散。
混頻器依據公式m ×RF ±n ×LO產生輸出信號和雜散，其中m和n為整數。接收信號產生的m ×n雜散可能落在IF頻段中；某些情況下，目標信號音會引起一個特定頻率的交越雜散。
例如，若觀測一個設計為接收12 GHz至16 GHz信號且IF為5.1 GHz的系統，如圖7所示，則引起帶內雜散的m ×n鏡像頻率可依據下式確定：
圖7. 12 GHz至16 GHz Rx Tx高中頻架構
在此式中，RF為混頻器輸入端的RF頻率，其導致一個信號音落在IF中。試舉一例，假設接收機調諧到13 GHz，這意味著LO頻率為18.1 GHz (5.1 GHz + 13 GHz)。將這些值代入上式，并允許m和n在0到3的范圍內變動，則可得到如下RF公式：
結果如下表所示。
表1. 18.1 GHz LO的M ×N雜散表
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| m | n | RFsum?(GHz) | RFdif?(GHz) |
| 1 | 1 | 23.2 | 13 |
| 1 | 2 | 41.3 | 31.1 |
| 1 | 3 | 59.4 | 49.2 |
| 2 | 1 | 11.6 | 6.5 |
| 2 | 2 | 20.65 | 15.55 |
| 2 | 3 | 29.7 | 24.6 |
| 3 | 1 | 7.733 | 4.333 |
| 3 | 2 | 13.767 | 10.367 |
| 3 | 3 | 19.8 | 16.4 |
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表中的第一行（黃色亮顯）顯示所需的13 GHz信號，它是混頻器中的1 ×1的結果。其他亮顯單元顯示可能有問題的帶內頻率，它們可能表現為帶內雜散。例如，15.55 GHz信號在12 GHz到16 GHz的目標范圍內。輸入端一個15.55 GHz信號音與LO混頻，產生一個5.1GHz信號音(18.1 ×2–15.55 ×2 = 5.1 GHz)。其他未亮顯行也可能造成問題，但由于其在帶外，可以通過輸入帶通濾波器濾除。
雜散水平取決于多個因素。主要因素是混頻器的性能?；祛l器從根本上說是一個非線性器件，其內部會產生許多諧波。根據混頻器內部二極管的匹配精度和混頻器雜散性能的優化程度，可確定輸出雜散水平。數據手冊通常會提供一個混頻器雜散圖表，它可以幫助確定雜散水平。表2所示的例子是混頻器HMC773ALC3B的雜散水平表。該表給出的是雜散相對于1 ×1目標信號音的dBc水平。
表2. HMC773ALC3B混頻器雜散表
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| ? | ? | n?×LO | |||||
| ? | ? | 0 | 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| m?×RF | 0 | — | 14.2 | 35 | 32.1 | 50.3 | 61.4 |
| 1? | –1.9 | — | 17.7 | 31.1 | 32.8 | 61.2 | |
| 2 | 83 | 55.3 | 60 | 59.6 | 6 73.7 | 87.9 | |
| 3 | 82.6 | 86.1 | 68 | 68.5 | 61.9 | 85.9 | |
| 4 | 76 | 86.7 | 82.1 | 77.4 | 74.9 | 75.8 | |
| 5 | 69.3 | 74.7 | 85.3 | 87 | 85.1 | 62 | |
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利用此雜散表并擴展表1中所做的分析，我們便可全面了解哪些m ×n鏡像音可能會干擾接收機，以及其水平是多少?？梢陨梢粋€電子表格，其輸出與圖8所示相似。
圖8. 12 GHz至16 GHz Rx的m ×n鏡像
此圖中的藍色部分表示所需帶寬。線段表示不同的m ×n鏡像及其水平。由此圖很容易知道，混頻器之前需要滿足什么樣的濾波要求才能消除干擾。本例中有多個鏡像雜散落在帶內，無法濾除。下面將說明如何利用高中頻架構的靈活性來繞開其中的一些雜散，這是超外差架構做不到的。
接收模式下避開干擾
圖9顯示了一個類似頻率規劃，其范圍是8 GHz到12 GHz，默認IF為5.1 GHz。此圖是混頻器雜散的另一種視圖，顯示了中心調諧頻率與m ×n鏡像頻率的關系，而不是之前所示的雜散水平。此圖中的1:1粗對角線表示期望的1 ×1雜散。圖上的其他直線代表m ×n鏡像。此圖左側代表IF調諧無靈活性的部分。這種情況下，IF固定在5.1 GHz。調諧頻率為10.2 GHz時，2 ×1鏡像雜散跨過目標信號。這意味著如果調諧到10.2 GHz，那么很有可能附近信號會阻塞目標信號的接收。右側顯示了通過靈活IF調諧解決這個問題的辦法。這種情況下，在9.2 GHz附近時IF從5.1 GHz切換到4.1 GHz，從而防止交越雜散發生。
圖9. 無IF靈活性時的m ×n交越雜散（上），利用IF調諧避開交越（下）
這只是一個說明高中頻架構如何避開阻塞信號的簡單例子。當結合智能算法來確定干擾并計算新的可能IF頻率時，便有許多可行的方法來構建一種能夠靈活適應任何頻譜環境的接收機。這就像確定給定范圍（通常是3 GHz到6 GHz）內的合適IF一樣簡單，然后根據該頻率重新計算并設置LO。
高中頻架構發射機頻率規劃
同接收頻率規劃一樣，也可以利用高中頻架構的靈活性來改善發射機的雜散性能。對接收機而言，頻率成分有時是無法預測的。但對發射機而言，輸出端的雜散更容易預測。此RF成分可利用下式來預測：
其中，IF通過AD9371調諧頻率預先確定，LO通過所需輸出頻率確定。
像對待接收通道一樣，發射側也可以生成混頻器圖表。示例如圖10所示。在此圖中，最大雜散是鏡像和LO頻率，利用混頻器之后的帶通濾波器可將其降到所需水平。在FDD系統中，雜散輸出可能會使鄰近接收機降敏，帶內雜散會帶來問題，這種情況下IF調諧的靈活性便很有用。在圖10所示例子中，如果使用5.1 GHz的靜態IF，發射機輸出端會存在一個接近15.2 GHz的交越雜散。通過將14 GHz調諧頻率時的IF調整到4.3 GHz，便可避開該交越雜散，如圖11所示。
圖10. 無濾波的輸出雜散
圖11. 靜態IF引起交越雜散（上），利用IF調諧避開交越雜散（下）
設計示例—寬帶FDD系統
為了展示這種架構能夠實現的性能，我們利用ADI公司成品器件構建了一個接收機和發射機FDD系統原型，其接收頻段的工作頻率范圍配置為12 GHz至16 GHz，發射頻率的工作頻率范圍為8 GHz至12 GHz。使用5.1 GHz的IF來收集性能數據。接收通道的LO范圍設置為17.1 GHz至21.1 GHz，發射通道的LO范圍設置為13.1 GHz至17.1 GHz。原型的功能框圖如圖12所示。在該圖中，X和Ku變頻器板顯示在左側，AD9371評估板顯示在右側。
圖12. X和Ku波段Rx Tx FDD原型系統功能框圖
增益、噪聲系數和IIP3數據在接收下變頻器上收集，顯示于圖13（上）中。整體而言，增益約為20 dB，NF約為6 dB，IIP3約為–2dBm。利用均衡器可實現額外的增益調整，或者利用AD9371中的可變衰減器執行增益校準。
圖13. Ku波段Rx數據（上），X波段Tx數據（下）
同時也測量了發射上變頻器，并記錄其增益、P1dB和OIP3。此數據與頻率的關系顯示于圖13（下）。增益約為27 dB，P1 dB約為22dBm，OIP3約為32 dBm。
當此板與集成收發器一起使用時，接收和發射的總體特性如表3所示。
表3. 系統總體性能表
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| ? | Rx, 12 GHz至16 GHz | ? | ? | Tx, 8 GHz至12 GHz |
| 增益 | 36 dB | ? | 輸出功率 | 23 dBm |
| 噪聲系數 | 6.8 dB | ? | 本底噪聲 | –132 dBc/Hz |
| IIP3 | –3 dBm | ? | OIP3 | 31 dBm |
|
Pin，最大值 ?(無AGC)? |
–33 dBm | ? | OP1dB | 22 dBm |
| 帶內m ×n? | –60 dBc | ? | 帶內雜散 | –70 dBc |
| 功耗 | 3.4 W | ? | 功耗 | 4.2 W |
?
總的來說，接收機性能與超外差架構相當，而功耗大大降低。等效超外差設計的接收機鏈功耗會高于5 W。此外，原型板的建造并未以縮小尺寸為優先目標。利用適當的PCB布局技巧，并將AD9371集成到與下變頻器相同的PCB上，采用這種架構的解決方案總尺寸可縮小到僅4到6平方英寸，顯著小于需要近8到10平方英寸的等效超外差解決方案。此外，利用多芯片模塊(MCM)或系統化封裝(SiP)等技術可進一步縮小尺寸。這些先進技術可將尺寸縮小到2至3平方英寸。
結語
本文介紹了一種切實可行的架構——高中頻架構，它可替代傳統方法，大幅改進SWaP。文中簡要說明了超外差架構以及接收機設計的重要規格。然后介紹高中頻架構，并闡釋其在濾波要求和集成度（可減少器件總數）方面的優勢。我們詳細說明了如何制定頻率規劃，以及如何利用可調諧IF來避開接收機上的干擾信號。在發射方面，其目標是降低輸出雜散，我們提出了一種避開帶內雜散的辦法，以及預測所有可能存在的輸出雜散產物的方法。
這種架構的實現得益于近年來集成式直接變頻接收機的迅猛發展。隨著AD9371的誕生，通過高級校準和高集成度可實現更高的性能。這種架構在未來的低SWaP市場會變得特別重要。
??編輯：黃飛
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