隨著通信和雷達的發展，脈沖信號的相位噪聲成了影響整個系統性能的重要的因素之一,采用傳統模擬相位檢波法測量脈沖信號相位噪聲是一個非常大的挑戰，因為這樣的測試系統非常復雜，校準程序非常繁瑣。R&S FSWP相位噪聲測試儀采用先進的數字相位解調和幅度解調技術，利用極低噪聲的參考源和互相關技術，提高了系統動態范圍和測量靈敏度，實現了一鍵式精密測量脈沖相位噪聲和調幅。

1 引言

雷達從字面上表示無線電監測和預警，現代雷達則盡量從目標上提取更多的信息，比如：目標的方位、移動速度和目標的大小等，圖1是一個簡化雷達工作原理圖，雷達通過向目標發射電磁波，電磁波在遇到目標后會產生反射信號，這個反射信號被雷達接收，利用發射和反射的時間差可以得出目標的距離信息。

圖1 連續波經脈沖調制后的頻率譜

1.1 雷達測速

雷達測度不僅對預測目標的運動軌跡非常重要，在很多情況下對需要把移動的目標和精制物體區分開來也同樣重要,動目標指示雷達(MTI)用來區分移動目標和靜止物體，雷達測速主要通過計算從目標反射信號的多普勒頻移來實現。

公式中：

fd = 多普勒頻移

f0 = 雷達發射頻率

c = 光傳播速度

例子1：機場的監視雷達工作頻率為2.7GHz，機場中正在滑行飛機的速度為每小時80km，所產生的多普勒頻移為：

例子2：戰斗機火控雷達工作頻率為10GHz，加入用它來照射正在超音速飛行的飛機的速度為每小時1800km，所產生的多普勒頻移為

以上兩個例子說明對大多數的雷達而言，所產生的多普勒頻移距離載波都非常的近，如果雷達本振相位噪聲太大，這些回波信號就會淹沒在雷達本身的相躁當中，降低了雷達探測目標的靈敏度。現行的雷達多為脈沖體制，發射信號多為突發形式的脈沖信號，這就要求在脈沖調制狀態下測量頻率源的相位噪聲。

2 脈沖調制信號

2.1 脈沖調制信號相位噪聲

當信號被脈沖調制后，信號的頻率譜密度會發生變化，圖1為經脈沖調制后的頻率譜。頻率譜特性按脈沖重復頻率PRF(pulse Repetition Frequency)為等間隔的離散頻譜， 頻譜形狀為sinx/x函數。脈寬的倒數為過零點的位置，如下面圖2所示。

圖2 連續波經脈沖調制后的頻率譜

理想的連續波頻率的頻譜為一條線，實際的頻譜如圖2所示，帶有相位噪聲邊帶，同時帶有相位噪聲邊帶的脈沖調制信號的頻譜如圖3所示，連續波的相位噪聲反映在頻譜上為偏離載波的噪聲邊帶，通常用單邊帶相位噪聲指標（SSB phase noise）來對該參數定量描述

圖3 帶有相位噪聲邊帶fc頻譜

圖4 帶有相位噪聲邊帶脈沖調制波的fc頻譜

由于脈沖調制頻譜是由無窮多譜線組成，每根譜線都有相位噪聲，從而產生頻譜混疊，使得fc的相位噪聲增加并產生頻譜擴展。

2.2 傳統脈沖相位噪聲測量方法[1-2]

由于脈沖的相位噪聲是多個梳狀譜的疊加，所以很難用傳統的頻譜儀法去直接測量每個譜線的相位噪聲。目前脈沖調制波的相位噪聲主要用鑒相器法進行測量，圖4是用鑒相器法測量脈沖相位噪聲的原理框圖

圖5 脈沖相位噪聲測試原理框圖

由圖4可知，在測量脈沖相位噪聲中需要相位檢波器、脈沖調制器、PRF濾波器、低噪聲放大器等重要的部件，測試系統顯得非常復雜和昂貴。由于脈沖調制信號的頻譜相位是由無窮多根PRF譜線組成，由于每根譜線都帶有相位噪聲，從而產生頻譜混疊，PRF脈沖重復頻率濾波器顯得尤為重要，不同的脈沖重復頻率需要不同的脈沖重復頻率濾波器，脈沖重復頻率濾波器必須是窄帶的，只通過中心譜線的中心頻率，其余的譜線將會被濾除掉，現實中實現這樣的脈沖重復頻率濾波器非常地困難。

根據脈沖調制波的頻譜分析可知，其已調載頻的幅度比未調載頻的幅度降低Δd：Δd = -20 log(duty cycle)

即載波的功率降低了Δd，因此脈沖調制信號加到檢相器時，相位檢波常數Kφ常數也下降了Δd，從而系統測試脈沖信號相位噪聲的動態范圍降低Δd。在使用鑒相器法測量脈沖信號相位噪聲過程中，根據參考源的不同又分為連續波參考源法和脈沖參考源法。

2.3 連續波參考源法

連續波參考源法測量脈沖相位噪聲系統中用的參考源是一個連續波信號發生器，如圖6所示。

圖6 連續波參考源法測量脈沖相位噪聲原理

從上圖可以看到連續波參考源法最大的問題就是在脈沖信號處于OFF時鑒相器會輸出一個直流電壓，這個直流電壓導致后面高增益放大器的飽和，并且對鎖相環而言，這個直流電壓看上去像是頻率誤差，從而導致鎖相環失鎖，另外參考源的脈沖調制源必須和被測脈沖源保持同步。

2.4 脈沖源參考源法

脈沖參考源法解決了連續波參考源法測量脈沖相位噪聲過程中鑒相器輸出直流電壓問題，如圖7所示。

圖7 脈沖參考源法測量脈沖相位噪聲原理框圖

從圖中可知脈沖源參考源法消除了脈沖處于ＯＦＦ時的直流電壓，前提是必須使得脈沖參考源與脈沖被測源保持同步，但是由于參考源和被測源振蕩器的漂移，非常微小的脈沖沿不同步導致瞬態干擾，對測試結果造成比較大的影響。

3 基于數字相位解調技術的脈沖相位噪聲測量方法

隨著數字信號處理技術的發展，基于先進的數字相位解調和幅度解調技術來測量脈沖信號的相位噪聲得到了越來越廣泛的應用，相比傳統的相位檢波法具有更低的相位噪聲靈敏度、更快的測試速度、和更強大的功能，數字相位解調法測量脈沖相位噪聲的原理如圖8所示。

圖8 數字相位解調和幅度解調技術原理圖

由上圖可知，由于采用了先進的數字相位解調技術，無需相位檢波器，無需使用鎖相環ＰＬＬ，更不需要對參考源進行脈沖調制和同步，輸入雷達脈沖信號直接和本振信號進行模擬ＩＱ混頻，混頻后的Ｉ路Ｑ路信號經濾波放大后由Ａ／Ｄ進行數字采集，從而保留幅度和相位信息，脈沖重復頻率濾波器和脈沖門均在ＤＳＰ中完成，非常容易處理不同的脈沖重復頻率，極低噪聲的參考源和高速互相關運算很容易測量脈沖相位噪聲和脈沖附加相位噪聲，并且沒有復雜的校準過程，從而提高了測試速度和擁有極高的系統靈敏度。主要采用的關鍵技術如下：

3.1 數字處理和脈沖信號的自動檢測技術提高測試速度和靈敏度

圖9 FSWP脈沖信號處理圖

通過脈沖檢測模塊能夠自動檢測脈沖信號，在脈沖開始時產生一個標記并產生一個脈沖門反饋給脈內保持測量模塊，在脈沖處于OFF狀態時脈內保持測量模塊將會鎖住脈內信號，從而消除了在脈沖關斷期所有板塊的噪聲，提高了系統的動態范圍。接下來是數字濾波模塊，它是FPGA中的一個數字低通濾波器，其功能是濾除頻率大于PRF/2的成分，和傳統方法相比這是FSWP測量脈沖相位噪聲的一個主要優勢，傳統鑒相器法測量脈沖相位噪聲中，由于沒有合適的PRF濾波器，通常需要手動外接不同的PRF濾波器來測量脈沖信號的相位噪聲，基于全數字的處理技術卻能夠自動構建合適的濾波器來大大簡化測量過程。

3.3 利用脈沖門避免瞬態干擾

基于數字信號的脈沖檢測和處理技術另外一大優勢是避免了脈沖開關產生的瞬態干擾，在脈沖開始的時后會產生一個脈沖門，真正測量開始是在靠近脈沖中心位置一個非常干凈的區域。

圖10 FSWP脈沖門設置

脈沖信號的設置如圖10所示，脈沖信號下面藍色的條狀區域表示的是從脈沖門開始的延時時間，脈沖門用紫色條狀區域來表示，這是真正開始測量的脈沖相位噪聲的區域，通常情況下脈沖門的寬度為自動檢測整個脈沖寬度的75%，高級用戶可以通過調整脈沖門的寬度和延時來測試特定脈沖區域的脈沖相位噪聲。

4 測試結果

設置脈沖源的載波頻率1GHz，脈沖重復周期100us，脈沖寬度10us。

4.1 雷達脈沖信號相位噪聲測量結果

在脈沖信號相位噪聲測量模式下，FSWP自動檢測到脈沖信號的載波頻率，脈寬等信息。無需任何設置，很快給出測量結果如圖11所示，由于脈沖重復頻率為10kHz，脈沖信號相位噪聲的最大測試頻偏被自動限制到5kHz。

圖11 FSWP測量脈沖相位噪聲曲線

4.2 連續波相位噪聲VS脈沖信號相位噪聲

圖13比較了連續波相位噪聲測試曲線和脈沖相位噪聲的測試曲線，從圖中可以看到，在測量頻偏小于ＰＲＦ/2,脈沖信號相位噪聲和連續波的相位噪聲基本相同，在測量頻偏等于ＰＲＦ/2處, 脈沖信號相位噪聲比連續波的相位噪聲高5dB左右，這正是由于脈沖調制波的相鄰譜線相位噪聲互相疊加的結果。

圖13 FSWP測量脈沖相位噪聲曲線

5 結論

綜上所述，基于先進的數字相位解調方法能夠非常方便測量雷達脈沖信號的相位噪聲，不需要鎖相環 PLL 或對PLL環路抑制造成的補償，沒有復雜的校準過程，比其它的方法更快速 (同樣的靈敏度)，同時具有一鍵式測量附加脈沖調制信號相位噪聲和調幅噪聲的能力，將會在雷達制造和OXCO晶體研發中發揮越來越重要的作用。