本文的關(guān)鍵要點(diǎn)

當(dāng)預(yù)計會出現(xiàn)瞬時功耗增加的情況時，需要計算出瞬態(tài)峰值TJ。

在求瞬態(tài)溫升時，熱阻值使用瞬態(tài)熱阻值。

需要確認(rèn)瞬態(tài)峰值TJ是否超過TJ MAX。

ROMH在本文將介紹在功耗瞬時增加的條件下的計算方法和示例。

瞬時波動示例

IC還使用與之前相同的LDO線性穩(wěn)壓器BD450M2EFJ-C。條件要考慮輸入電壓VIN如圖1所示產(chǎn)生瞬時波動的情況。穩(wěn)態(tài)輸入電壓為13.5V，這里是一個在60s的周期內(nèi)、從13.5V變?yōu)?5V達(dá)3s時長的例子。

當(dāng)輸入電壓發(fā)生瞬時波動時，最終，功耗也會發(fā)生瞬時波動，因此可以想象TJ也會隨之波動。在這種情況下，需要使用瞬態(tài)熱阻計算出瞬態(tài)溫升，將瞬態(tài)溫升與穩(wěn)態(tài)TJ相加來計算TJ。

什么是瞬態(tài)熱阻？

嚴(yán)格來講，TJ通常從通電的時間點(diǎn)開始上升（發(fā)熱），經(jīng)過一定時間后趨于穩(wěn)定。正常的熱阻θJA是在穩(wěn)定狀態(tài)下的發(fā)熱量除以功耗而獲得的值。而瞬態(tài)熱阻則具有時間參數(shù)。在圖1的示例中，瞬態(tài)熱阻是VIN從13.5V變?yōu)?5V并經(jīng)過3s時所產(chǎn)生的熱量除以波動的功耗而獲得的值。

圖2為瞬態(tài)熱阻示例。從圖中可以看出，瞬態(tài)熱阻ZTH隨著瞬態(tài)時間（脈沖寬度）的增加而增加，大約300s后熱阻值趨于穩(wěn)定。

瞬態(tài)熱阻通常會以曲線圖的方式提供，可以根據(jù)圖中的瞬態(tài)時間（脈沖寬度）來讀取瞬態(tài)熱阻值。從該圖中可以讀取到3s/周期（Duty）5%情況下的瞬態(tài)熱阻ZTH（黃綠線）為21℃/W。此外，40℃/W的穩(wěn)態(tài)值是作為封裝的θJA值提供的。

使用瞬態(tài)熱阻值進(jìn)行TJ估算時的示例

如前所述，TJ是將使用瞬態(tài)熱阻計算得到的瞬態(tài)溫升與穩(wěn)態(tài)TJ相加求得的。計算步驟是：先計算穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)功耗，接下來使用它們的熱阻計算各自的溫升（發(fā)熱量），然后，將穩(wěn)態(tài)和瞬態(tài)時的發(fā)熱量之和加上TA，得到瞬態(tài)TJ。下面我們來具體計算一下。

1計算穩(wěn)態(tài)VIN＝13.5V、VOUT＝5.0V、IOUT＝90mA、ICC＝40μA（TYP）時的功耗。

2計算瞬態(tài)VIN＝35V時的功耗P2。請記住，P2是包括穩(wěn)態(tài)P1＝0.77W在內(nèi)的值。

3使用上述穩(wěn)態(tài)熱阻θJA＝40℃/W和3s/Duty 5%的瞬態(tài)熱阻ZTH(3s)＝21℃/W，分別計算出它們的TJ的溫升。瞬態(tài)期間的溫升是通過從P2中減去常溫下的功耗P1得到的功耗值計算出來的。

4兩種溫升相加，求得整體的溫升。

5最后，通過加上瞬態(tài)環(huán)境溫度TA來求得TJA為65℃。

6這樣，我們就獲得了13.5V的VIN在60s的周期內(nèi)瞬時上升到35V達(dá)3s時長的條件下的最大TJ。圖3是VIN瞬態(tài)變化與溫升關(guān)系示意圖。由于圖2所示的瞬態(tài)熱阻特性具有時間參數(shù)，因此溫升波形是VIN的積分波形。

此前的TJ計算是為了掌握功耗瞬時增加時的TJ峰值。還有一種不同的方法，是通過平均功耗來估算TJ。下面是在上述相同條件下的計算示例。熱阻值使用穩(wěn)態(tài)熱阻θJA＝40℃/W。

在前面的計算中，瞬態(tài)期間的溫升為71.3℃，因此我們可以看出平均功耗的計算方法在這種情況下是不適用的。

在熱計算中最重要的確認(rèn)要點(diǎn)是TJ是否超過了絕對最大額定值TJ MAX。絕對最大額定值是即使一瞬間也不能超過的值，因此有必要知道瞬態(tài)期間的峰值溫度。

當(dāng)瞬態(tài)時間足夠長時（暫且不論這是否稱為“瞬態(tài)”），例如，在圖2的示例中，當(dāng)脈沖寬度超過300s時，瞬態(tài)熱阻=穩(wěn)態(tài)熱阻，因此只要通過穩(wěn)態(tài)熱阻求最大功耗時的TJ，并確認(rèn)該值小于TJ MAX即可。

審核編輯：湯梓紅